從現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)可知，在相同的擴(kuò)徑量和坯料管條件下，頂推式擴(kuò)管工藝擴(kuò)制的荒管壁厚不均勻程度比拉拔式擴(kuò)管小一些。其主要原因:一是頂推式擴(kuò)管時(shí)，擴(kuò)制速度較慢，擴(kuò)制過程比較穩(wěn)定，拉桿不易發(fā)生抖動(dòng)和歪斜;二是頂推式擴(kuò)管時(shí)坯料管是局部加熱的，未經(jīng)加熱的坯料管會(huì)對(duì)擴(kuò)制變形區(qū)的金屬起到剛端作用，使得金屬變形的協(xié)調(diào)性增強(qiáng)。
拉拔式擴(kuò)管或頂推式擴(kuò)管時(shí)，由丁坯料管的外徑和壁厚處于自由變形狀態(tài)，因此整個(gè)擴(kuò)制過程對(duì)坯料管壁厚變化的控制能力很弱，如果坯料管的壁厚選擇不合理，那么也會(huì)造成擴(kuò)制后的荒管因壁厚不合(超正差或超負(fù)差)而判廢。
頂推式擴(kuò)管時(shí)，在一定的D/S值范圍內(nèi)，可以按以下經(jīng)驗(yàn)公式來選擇坯料管的平均壁厚:
在一定的范圍內(nèi)，k值還與坯料管的擴(kuò)制溫度、鋼種等因數(shù)有關(guān)，可按表5-1選取。
拉拔式擴(kuò)管時(shí)，坯料管的平均壁厚計(jì)算公式為:
式中S1—擴(kuò)制后荒管的平均壁厚，mm;
D0—坯料管的平均直徑，mm;
D1—擴(kuò)制后荒管的平均直徑，mm;
C—燒損系數(shù)，根據(jù)加熱次數(shù)而定，C = 0.98~0.96，一火加熱時(shí)取0.98，多火加熱時(shí)取0.96。
在上式中，因D0是未知數(shù)，一般可以先行假設(shè)坯料管的一個(gè)平均壁厚S0?，得到一個(gè)相應(yīng)的平均外徑D0?。根據(jù)D0?，再求出S0"，然后進(jìn)一步得到D0"。這樣以漸近計(jì)算法，一次或數(shù)次就可以計(jì)算得出較為準(zhǔn)確的S0。
另外，縱軋擴(kuò)管時(shí)的穩(wěn)定性也會(huì)影響荒管的壁厚不均。若頂頭發(fā)生抖動(dòng)和軋制線歪斜，則荒管的壁厚不均會(huì)明顯增大。
因此，為了減小縱軋法擴(kuò)制的荒管壁厚不均，應(yīng)控制擴(kuò)徑量，選擇壁厚適中且精度較高的坯料管并保證對(duì)其加熱均勻;調(diào)整好軋制中心線，提高無縫鋼管擴(kuò)管過程的穩(wěn)定性。
